Formation d’Ingénieurs en ENERGETIQUE 2ème Année
Sup Galilée Université Paris 13
Froid et Pompes à Chaleur
Correction de l’examen Partiel du 15 mars 2010
où h′ et h′′ sont les enthalpies du liquide et de la vapeur saturés à la température
d’évaporation -5°C soit selon la table : h′ = 320.09 et h” = 1599.8 kJ∕kg.
De même, l’entropie massique est donnée par : s4 = (1 - x4)s′ + x4s” où s′et s” sont
les entropies du liquide et de la vapeur saturés donnés par la table soit : s′ = 1.3868
et s” = 6.1592 kJ.kg-1K-1.
En effet, le premier principe appliqué au fluide frigorigène traversant l’évaporateur se réduit à qf = h1-h4 en l’absence de travail utile et de variation significative d’énergie cinétique et et potentielle. De même pour le fluide traversant le compresseur mais ici, c’est la quantité de chaleur échangée qui est nulle ce qui donne : wu = h2 - h1.
soit
On peut alors calculer pour le compresseur compte tenu des remarques ci-dessus :
en baisse par rapport au cas précédent car le travail de compression a augmenté.
où les indices e et s réfèrent respectivement à l’entrée et à la sortie d’eau.
et pour le deuxième :
d’où une perte exergétique nulle.
Dans le condenseur,
le travail dans le condenseur étant nul, il vient : Ẇp = -Ẇid = 0.6075 kW
Dans le détendeur :
et le travail réel étant nul : Ẇp = -Ẇid = 0.1004 kW
Pour l’évaporateur pris dans son ensemble, il y a lieu de considérer, l’eau
et le fluide frigorigène, ce qui donne :Ẇid = ṁr +
ṁeau = -0.3593 ce qui donne compte tenu d’un travail
nul : Ẇp = -Ẇid = 0.3593 kW
Au total, la perte exergétique est de 1.0671 kW , ce qui additionné au travail idéal
donne bien le travail réel pour ce cycle.
soit :Ẇp = Ẇ -Ẇid = 0, 1897 kW
ce qui porte la perte exergétique totale à 1, 3024 kW . Si l’on y additionne la
puissance idéale on retrouve bien le travail réel correspondant à ce cycle. Ici, la perte
exergétique est plus importante (et le rendement exergétique plus faible) que dans le
premier cas en raison des irréversibilités de la compression qui étaient absentes pour
le premier cas. Les autres conditions n’ayant pas changé, on a ainsi une estimation
de l’effet de la non-réversibilité de la compression sur les performances globales.
|
||||||
|
||||||
| T | P | h | 1.0671s | x |
état physique |
|
||||||
|
||||||
| °C | bar | kJ/kg | kJ/Kg.K |
|
|
|
||||||
|
||||||
1 | -5 | 3.5476 | 1599.8 | 6.1592 | 1 | vapeur saturée |
|
||||||
|
||||||
2 | 79 | 11.672 | 1767.8 | 6.1592 | - | vapeur surchauffée |
|
||||||
|
||||||
3 | 30 | 11.672 | 484.91 | 1.9597 | 0 | liquide saturé |
|
||||||
|
||||||
4 | -5 | 3.5476 | 484.91 | 2.0015 | 0.1288 | mélange liq-vap |
|
||||||
|
||||||
5 | 90 | 11.672 | 1796 | 6.2381 | - | vapeur surchauffée |
Ẇ | Ẇid | Ẇp | Ẇp∕Ẇ |
|
kW | kW | kW | % | |
compresseur | 1.4017 | 1.4017 | 0 | 0 |
condenseur | 0 | -0.6075 | 0.6075 | 43.3 |
détendeur | 0 | -0.1004 | 0.1004 | 7.16 |
évaporateur | 0 | -0.3593 | 0.3593 | 25.6 |
total |
| 0.3346 | 1.0671 | 76.13 |
Ẇ | Ẇid | Ẇp | Ẇp∕Ẇ |
|
kW | kW | kW | % | |
compresseur | 1.6370 | 1.4473 | 0.1897 | 11.59 |
total |
| 0.3346 | 1.3024 | 79.56 |